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風電場抑制次同步振蕩的典型應用-新疆天電三塘湖

當前大規(guī)模風電場由數(shù)百臺甚至數(shù)千臺風電機組組成,它們類型多樣(雙饋風電機組、鼠籠式風電機組、直驅風電機組等),控制參數(shù)各異,而且運行方式各不相同。風電場大多地處偏遠地區(qū),遠離負荷中心,其并網(wǎng)點短路比(SCR)隨著風電機組并網(wǎng)數(shù)量的增加而降低,形成弱交流系統(tǒng)。同時,大規(guī)模風電場常采用高壓直流輸電(HVDC)技術或串聯(lián)補償技術實現(xiàn)遠距離外送。相關研究表明,當風電場并入弱交流系統(tǒng)、含串聯(lián)補償系統(tǒng),以及HVDC系統(tǒng)時,均可能發(fā)生次同步振蕩。

當前大規(guī)模風電場由數(shù)百臺甚至數(shù)千臺風電機組組成,它們類型多樣(雙饋風電機組、鼠籠式風電機組、直驅風電機組等),控制參數(shù)各異,而且運行方式各不相同。風電場大多地處偏遠地區(qū),遠離負荷中心,其并網(wǎng)點短路比(SCR)隨著風電機組并網(wǎng)數(shù)量的增加而降低,形成弱交流系統(tǒng)。同時,大規(guī)模風電場常采用高壓直流輸電(HVDC)技術或串聯(lián)補償技術實現(xiàn)遠距離外送。相關研究表明,當風電場并入弱交流系統(tǒng)、含串聯(lián)補償系統(tǒng),以及HVDC系統(tǒng)時,均可能發(fā)生次同步振蕩。

2009年10月,美國德州發(fā)生電網(wǎng)故障導致某雙饋風電場經(jīng)過含75%串聯(lián)補償?shù)木€路并入電網(wǎng),引發(fā)了20 Hz左右的次同步振蕩現(xiàn)象,系統(tǒng)電壓振蕩幅值超過2.0 pu,造成風電機組脫網(wǎng)及crowbar電路損壞。2011年以來,我國華北地區(qū)也多次出現(xiàn)以雙饋風電機組為主的風電場經(jīng)串補線路送出時的次同步振蕩問題。國內(nèi)某柔性直流輸電示范工程調(diào)試過程中,記錄過雙饋風電場接入基于模塊化多電平換流器的柔性直流(MMC-HVDC)系統(tǒng)時曾出現(xiàn)的振蕩頻率約為30Hz的次同步振蕩現(xiàn)象,導致柔直系統(tǒng)停運。

新疆哈密三塘湖地區(qū)為大規(guī)模風機集中并網(wǎng)并通過長距離交流送出,屬于典型的弱交流系統(tǒng),該地區(qū)共有兩座220kV風電匯集站,分別為天電麻黃溝西風電匯集站和龍源麻黃溝東風電匯集站,兩個220kV風電匯集站共用一段220kV輸電線路,經(jīng)由山北變電站接入750kV哈密變電站

2014年以來,隨著哈密三塘湖區(qū)域內(nèi)風電場陸續(xù)并網(wǎng),出現(xiàn)了不同程度的次同步振蕩現(xiàn)象,經(jīng)過現(xiàn)場測試發(fā)現(xiàn)其振蕩頻率不固定,隨機分布于20Hz~50Hz之間,而且這種電壓、電流的振蕩還具有較快的發(fā)散速度,其振蕩時的電壓波形如圖2所示。

圖2為現(xiàn)場在線監(jiān)測到的35kV母線線電壓實時波形和有效值曲線,由圖可見,系統(tǒng)電壓在39秒時刻由穩(wěn)定狀態(tài)快速進入到了振蕩狀態(tài),系統(tǒng)電壓有效值表現(xiàn)為上下波動的曲線,波動幅度達到6.2kV。

針對現(xiàn)場存在次同步振蕩現(xiàn)象,榮信公司以天山電力三塘湖風電場220kV主變下原有的兩套SVG為試點,在既有SVG設備基礎上,在不影響原有SVG主控制策略(恒電壓)、不增加硬件部件或設備的前提下,采用附加控制策略的方式對次同步振蕩進行抑制。

項目現(xiàn)場實測的次同步振蕩抑制功能的投入與退出時,系統(tǒng)電壓電流有效值曲線如圖4所示,圖5為抑制功能投入時的系統(tǒng)電壓、系統(tǒng)電流及SVG電流瞬時值波形。

從圖中可以看出,31s 時SVG退出抑制功能,系統(tǒng)電壓逐漸發(fā)散,而在51s 時投入抑制功能,系統(tǒng)電壓逐漸穩(wěn)定。這也充分顯示了次同步振蕩抑制功能的有效性。

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